Tehniline artikkel

Konstruktsioonide külmumine talvel ja ülekuumenemine suvel, kondensaadi teke ja sellest tulenevalt nende kasutusea lühenemine, hoone suur energiakulu on soojustehnilistes arvutustes tehtud vigade peamised tagajärjed. Kaasaegses ehituses on soojustakistuse tase oluline parameeter piiravad konstruktsioonid koos nende kandevõimega. Nõuded usaldusväärse, keskkonnasõbraliku ja mõistliku energiatarbimisega elukeskkonna loomiseks kehtestab Vene Föderatsiooni Ehitusministeeriumile alluv Ehitusfüüsika Uurimisinstituut Vene akadeemia arhitektuur ja ehitusteadused" (NIISF RAASN). Alates tema poolt välja töötatud reeglistiku SP 50.13330.2012 „Ehitiste soojuskaitse“ jõustumisest. SNiP uuendatud väljaanne 02/23/2003” lähenemine ümbritsevate konstruktsioonide vähendatud takistuse määramisele on oluliselt muutunud. Nüüd tuleb ümbritsevate konstruktsioonide termilise ühtluse koefitsiendi tavaliste tabeliväärtuste asemel arvutada iga hoone ümbris eraldi. Milliseid eeliseid see annab uus tehnika arvutamine praktikas?

Hoone välispiirete näitena kaaluge elamu kombineeritud katusekatet korterelamu. Arvutamisel vastavalt SNiP 02/23/2003 kirjeldatud vähendatud takistuse määramise metoodikale ei leia me seda tüüpi konstruktsioonide jaoks tabelite homogeensuse väärtusi. Seetõttu jääb üle vaid toetuda oma intuitsioonile ja valida need väärtused juhuslikult. Või tuginedes andmetele sarnaste väärtustega struktuuridest, näiteks pööningukorrustest, mille homogeensuse väärtus jääb vahemikku 0,5–0,9.

Ülesande lahendamisel vastavalt lisas E SP 50.13330.2012 kirjeldatud standarditele saame konkreetse geomeetria alusel täpselt määrata vaadeldava konstruktsiooni või fragmendi termilise ühtluse koefitsiendi väärtuse. Kombineeritud katusekatte jaoks määrame tasapinnalised, lineaarsed ja punktelemendid, mis moodustavad piirdekonstruktsiooni. Loetleme kõige levinumad. Tasane viitab katuse pindalale piki pinda; lineaarne viitab külgnevale alale erinevat tüüpi parapetid, katuse väljapääsud, ventilatsioonišahtid jne ning punktideni - soojustuse ja hüdroisolatsiooni kinnitamine. Järgmisena peate leidma iga katusel oleva elemendi konkreetse geomeetrilise indikaatori. Määrates: tasapinnaliste puhul selle pindala, lineaarsete puhul pikkuse ja punktelementide puhul tükkide arvu. Reeglina on seda tüüpi konstruktsioonide puhul lineaarsete elementide hulgas suurim spetsiifiline geomeetriline indikaator parapeti kõrval.

Seejärel on vaja arvutada elementi läbiv erisoojuskadu. Selle parameetri määramiseks võite kasutada SP 230.1325800.2015 antud valmis tabeliväärtusi või simuleerida sõlme spetsiaalses soojusväljade arvutamise programmis ja määrata ise sõlme kaudu erisoojuskadu. Saadud tulemused kantakse tabelisse vastavalt vormile E2 SP 50.13330.2012 ja vaadeldava ümbritseva konstruktsiooni fragmendi vähendatud soojusülekandetakistus arvutatakse valemi E1 SP 50.13330.2012 abil.

Vaatleme nüüd näite varal elamu kortermaja tavapärase osa kombineeritud katust. Vähendatud takistuse arvutamisel võtame kaks elementi, millel on suurim geomeetriline indeks: katuse pindala ja ristmik isoleerimata parapetiga. Ülejäänud elemente me arvutuses arvesse ei võta.

Algandmed arvutamiseks:

Katuse pindala on 263 m2;

Ühenduste pikkus parapetiga on 101 m;

Katuse homogeense osa tingimuslik soojusülekande takistus on 5,526 m 2 * 0 C/W;

Soojustuskihi soojustakistus seinal on 3 m 2 * 0 C/W;

Parapeti aluse soojusjuhtivus on 0,6 W/m2 * 0 C;

Katteplaadil oleva isolatsioonikihi soojustakistus on 5 m 2 * 0 C/W;

Parapeti lisasoojustus puudub.

Teostame arvutuse olemasolevate parameetrite abil ja sisestame tulemused tabelisse 1 (tabelile E2 sarnane vorm). Parapetti läbivate erisoojuskadude väärtused on võetud tabelis G.42 SP 230.1325800.2015 toodud andmete alusel.

Tabel 1

Sellise konstruktsiooni vähendatud takistus on võrdne R pr = 2,978 m 2 * 0 C/W. Ja termilise homogeensuse koefitsiendi väärtus on r=0,54.

Näide 1: Parapetiga ristmiku temperatuuriväljad. Valik 1.*

Teeme algandmetes kohandusi. Vähendame aluse soojusjuhtivust 0,2 W/m2 * 0 C ja lisame parapetile 500 mm kõrguse soojustuse. Parapetti läbivate erisoojuskadude väärtused on võetud tabelis G.47 SP 230.1325800.2015 toodud andmete alusel.

Parandame tabelit 1.

Nüüd on sama konstruktsiooni vähendatud takistus võrdne R pr = 3,973 m 2 * 0 C/W. Ja termilise ühtluse koefitsient on r=0,72.

Näide 2: Parapetiga ristmiku temperatuuriväljad. 2. võimalus.*

Seega, tehes parapetiga ristmiku konstruktsioonis väiksemaid muudatusi ja muutmata põhiisolatsiooni paksust, saame vähendatud takistuse väärtuse suurenemise 33% võrreldes algväärtusega.

Eeltoodu põhjal võime järeldada: mida detailsem ja ratsionaalsem mitte ainult kandevõime, vaid ka soojustehnika seisukohalt on kõik komponendid läbi töötatud, seda vähem hoone kütab. kaotab ümbritsevate konstruktsioonide kaudu ja seda suurem on isolatsiooni kasutamise efektiivsus sellistes konstruktsioonides.

TECHNONICOLis saate tellida hoone tervikliku soojustehnilise arvutuse, vastavalt metoodikale SP 50.13330.2012, või konkreetse sõlme arvutuse soojuskao määramiseks ja sanitaar- ja hügieeninõuete täitmiseks.

Joonis H.1 – Soojust juhtivate osade skeemid ümbritsevates konstruktsioonides

H.1 TERMIlise homogeensuskoefitsiendi ARVUTAMINE VALEMI (12) abil

KÄESOLEVA EESKIRJA KOODEKS

Tabel H.1 – Koefitsiendi määramine

			Koefitsient juures (joonis H.1)
Märkus. Nimetused on vastu võetud vastavalt joonisele H.1.

Arvutamise näide

Määrake tööstushoone efektiivse isolatsiooniga (vahtpolüstüreen) ja terasvooderdusega paneeli vähendatud soojusülekandetakistus.

Esialgsed andmed

Paneeli suurus 6x2 m Paneeli ehituslikud ja soojuslikud omadused:

teraskatte paksus 0,001 m, soojusjuhtivuse koefitsient ;

vahtpolüstürooli isolatsiooni paksus 0,2 m, soojusjuhtivuse koefitsient .

Lehtmaterjali ääristamine piki paneeli pikendatud külgi viib soojust juhtiva IIb tüüpi inklusiooni moodustumiseni (joonis H.1), mille laius = 0,002 m.

Arvutusprotseduur

Soojusülekande takistus lülitist eemal ja piki soojust juhtivat lülitit:

Soojust juhtiva inklusiooni mõõtmeteta parameetri väärtus vastavalt tabelile N.2

0,002·58/(0,2·0,04)=14,5.

Tabel N.2 – Koefitsiendi määramine

#G0Soojust juhtiva ühendusskeem vastavalt joonisele H.1		Koefitsiendi väärtused juures (vastavalt joonisele H.1

Tabeli N.2 abil määrame väärtuse interpoleerimise teel

0,43+[(0,665-0,43)4,5]/10=0,536.

Koefitsient , vastavalt valemile (13)

Paneeli termilise ühtluse koefitsient vastavalt valemile (12)

Vähendatud soojusülekande takistus vastavalt valemile (11)

H.2 TERMILISE HOMOGEENSUSKOEFIFITSIOONI ARVUTAMINE VALEMI (14) abil

KÄESOLEVA EESKIRJA KOODEKS

Arvutamise näide

Määrata III-133 seeria suurpaneelelamu aknaava ühemoodulilise kolmekihilise painduvate ühendustega raudbetoonpaneeli vähendatud soojusülekandetakistus.

Esialgsed andmed

300 mm paksune paneel sisaldab välimist ja sisemist raudbetoonkihti, mis on omavahel ühendatud kahe riidepuu (sambades), aknalaua alumises tsoonis paikneva tugipostiga ja vahetükkidega: 10 horisontaalse vuukides ja 2 akna kaldepiirkonnas (joonis N. 2).

1 - vahetükid; 2 - silmus; 3 - ripatsid;

4 - betooni paksendused (=75 mm sisemist raudbetoonikihti); 5 - tugi

Joonis H.2 – Painduvate ühendustega kolmekihilise paneeli ehitus

In #M12293 0 1200037434 4120950664 4294967273 80 2997211231 403162211 2325910542 403162211 2520s paneeli arvutatud parameetreid näitab tabel H.

Riidepuude ja hingede piirkonnas on sisemisel betoonkihil paksened, mis asendavad osa isolatsioonikihist.

Arvutusprotseduur

Piirdeaedade projekt sisaldab järgmisi soojusjuhtivaid lisandeid: horisontaalsed ja vertikaalsed vuugid, akende kalded, sisemise raudbetoonkihi paksenemine ja painduvad ühendused (vedrustused, tugipostid, tugipostid).

Üksikute soojusjuhtivate lisandite mõjuteguri määramiseks arvutame kõigepealt paneeli üksikute sektsioonide soojustakistuse valemi (7) abil:

sisemise raudbetoonkihi paksendustsoonis

piki horisontaalset liigendit

piki vertikaalset liigendit

paneeli soojustakistus soojust juhtivatest lisanditest eemal

Tingimuslik vastupidavus soojusülekandele soojust juhtivatest lisanditest

Kuna paneelil on vertikaalne sümmeetriatelg, määratakse poolele paneelile järgmised väärtused.

Määrame poole paneeli pindala ilma akna avanemist arvesse võtmata

Paneeli paksus =0,3 m.

Määrame mõjutsoonide pindala ja paneeli iga soojusjuhtivuse koefitsiendi:

horisontaalse liigendi jaoks

2,95/3,295=0,895.

Tabeli N.3 järgi =0,1. Mõjutsooni pindala vastavalt valemile (15)

vertikaalse liigendi jaoks

Tabel H.3 – Mõjuteguri määramine

#G0Soojust juhtiva ühenduse tüüp	Mõjutegur
	Ilma külgnevate sisepiireteta	Kõrvalolevate sisemiste piirdeaedadega
		Ilma ribideta	Ribide paksusega, mm
Akende kalded	Ilma ribideta	Koos ribide paksusega, mm:
Paindlikud ühendused läbimõõduga, mm:
Märkmed
1 Tabelis on näidatud - soojustakistused, vastavalt paneelid väljaspool soojusjuhtivust, vuuk, sisemise raudbetoonkihi paksenemine, määratud valemiga (8) - kaugused, m, aknaraami pikiteljest selleni serva ja juurde sisepind paneelid.
2 Vaheväärtused tuleks määrata interpoleerimise teel.

Tabeli N.3 järgi =0,375. Mõjutsooni pindala vastavalt valemile (15)

;

akende nõlvadel = 0,065 m ja = 0,18 m, vastavalt tabelile H.3 = 0,374. Poole aknaava mõjuala, võttes arvesse nurgasektsioone, määratakse valemiga (16)

sisemise raudbetoonkihi betoonpaksendustele ripp- ja hingepiirkonnas =1,546/3,295=0,469 vastavalt tabelile M.3*=0,78. Vedrustuse ja hingede paksendite mõjutsooni kogupindala leitakse valemi (17) abil.

vedrustuse jaoks (varda läbimõõt 8 mm) vastavalt tabelile N.3 = 0,16, mõjutsooni pindala vastavalt valemile (17)

tugiposti jaoks (varda läbimõõt 8 mm) vastavalt tabelile N.3 = 0,16, vastavalt valemile (17)

vahetükkide jaoks (varda läbimõõt 4 mm) vastavalt tabelile N.3 =0,05.

Viie vahetüki mõjutsooni kogupindala määramisel tuleb arvestada, et mõjutsooni laius liiteküljest on piiratud paneeli servaga ja on valemi järgi 0,09 m (18)

Arvutame valemi (14) abil

Paneeli vähendatud soojusülekandetakistus määratakse valemiga (11)

Tabel H.4

#G0Kihimaterjal			Kihi paksus, mm
			Kaasamistest eemal	vedrustuse ja hingede piirkonnas	horisontaalne liigend	vertikaalne liigend
Välimine raudbetoonkiht
Soojusisolatsioonikiht - vahtpolüstüreen
Mineraalvillast vooderdised
Sisemine raudbetoonkiht

LISA P

Kirjeldus:

Paljudel juhtudel* on soojusenergia erikulu vanades paneelmajades ja kaasaegsetes monoliitses kahekihilistes poorbetoonist seintega karkassmajades voodertellistest praktiliselt sama. Selle nähtuse üheks põhjuseks on see, et kahekihilised seinakonstruktsioonid on sageli oma soojuskaitse parameetrite poolest ülehinnatud.

A. S. Gorshkov, Ph.D. tehnika. Teadused, teadus- ja hariduskeskuse "Loodussüsteemide seire ja taastamine" direktor Föderaalne osariigi autonoomne kõrgharidusasutus "Peterburi Riiklik Polütehniline Ülikool"

P. P. Rymkevitš, Ph.D. füüsika ja matemaatika Teadused, föderaalse kutsekõrgkooli õppeasutuse füüsikaosakonna professor "nimeline sõjaväeline kosmoseakadeemia. A.F. Mozhaisky"

N. I. Vatin, tehnikateaduste doktor Teadused, professor, Föderaalse Riigi Autonoomse Kõrgkooli "Peterburi Riiklik Polütehniline Ülikool" Ehitusinstituudi direktor

Paljudel juhtudel * on soojusenergia eritarbimine vanades paneelmajades ja kaasaegsetes monoliitses kahekihilistes poorbetoonist seintega karkassmajades voodertellistest praktiliselt sama. Selle nähtuse üks põhjusi on see, et kahekihilised seinakonstruktsioonid on sageli nende soojuskaitse parameetrite poolest ülehinnatud. Seetõttu viidi läbi kahekihilise seinakonstruktsiooni vähendatud soojusülekandetakistuse arvutus, mis näitas, et selle soojusomadused ei vasta mitte ainult nõutavatele, vaid ka minimaalsetele vastuvõetavatele regulatiivsetele nõuetele. Selle jaoks projekteerimisetapis konstruktiivne lahendus Tavaliselt määratakse termilise ühtluse koefitsient 0,9, mis on paljudel juhtudel ülehinnatud. Lisaks kasutavad disainerid poorbetooni soojusjuhtivuse ebamõistlikke väärtusi.

Praegu on monoliitsest raudbetoonkarkassist ja välisseinte korruste toestusega hoonete projekteerimisel ja ehitamisel monoliitsetel või kokkupandavatel monoliitsetel raudbetoonpõrandatel üks levinumaid välise soojuskaitsekesta täitmise võimalusi. on kahest kihist koosnev seinakujundus (joonis 1):
– poorbetoonplokkidest müüritisest sisemine mittekandev kiht paksusega 300–400 mm, olenevalt ehituspiirkonnast ja selle kliimaparameetritest;
– ühe või kahe tellise paksune välispind tellistest.

Seinapiirde kujunduse kirjeldus

Vaadeldava konstruktiivse lahenduse puhul täidab seinapiirde sisekiht soojusisolatsiooni, välimine – väliste kliimamõjude eest kaitsefunktsiooni, tagab fassaadidele vajaliku vastupidavuse ning kujundab hoone arhitektuurse ilme. Arvatakse, et see disainlahendus vastab enamiku Vene Föderatsiooni piirkondade soojuskaitse nõuetele.
Peterburis on traditsiooniliseks lahenduseks seinapiirdeaed, milles poorbetoonikihi paksus on 375 mm (joon. 1a).

Regulatiivsed nõuded

SNiP 23-02–2003 "Hoonete soojuskaitse" (edaspidi SNiP 23-02) kehtestab hoonetele kolm soojuskaitsenäitajat:
a) hoone välispiirete üksikud elemendid;
b) sanitaar- ja hügieeniline, sealhulgas temperatuuride vahe siseõhk ja ümbritsevate konstruktsioonide pinnal ning temperatuur sisepinnal on üle kastepunkti temperatuuri;
c) soojusenergia eritarbimine hoone kütmiseks, mis võimaldab muuta soojuskaitseomaduste väärtusi erinevat tüüpi hoone välispiirded, arvestades hoone ruumiplaneeringulisi lahendusi ja mikrokliima hooldussüsteemide valikut selle näitaja standardiseeritud väärtuse saavutamiseks.

Vähendatud soojusülekande takistus Rümbritsevate konstruktsioonide r 0 tuleks võtta vähemalt standardväärtustest 1 R req, määratakse 2 sõltuvalt ehituspiirkonna kütteperioodi kraadpäevast (edaspidi GSOP).

Peterburis asuvate elamute GSOP on 3 4 796 °C ööpäevas ja elamute välisseinte vähendatud soojusülekandetakistuse normaliseeritud väärtus on 4 3,08 m 2 °C/W. Sel juhul on SNIP 23-02 nõuete täitmisel lubatud elamute ja ühiskondlike hoonete seinte vähendatud soojusülekandetakistuse standardväärtust vähendada 37% võrra (punkt 5.1).

Seega ei tohiks Peterburis projekteeritud elamute välisseinte vähendatud soojusülekandetakistuse minimaalne lubatud väärtus käesoleva juhtumiga seoses olla väiksem kui 6 R min = 1,94 m2 °C/W.

Uuringu eesmärk ja eesmärgid

Vähendatud soojusülekande takistus R r 0 välisseinte puhul tuleks arvutada hoone fassaadi või ühe vahekorruse kohta, võttes arvesse avade kaldeid, arvestamata nende täiteid 7. Vaatame konkreetset näidet selle nõude tegeliku täitmise kohta.

Selleks arvutame välja tüüpilise monoliitkarkass-konstruktsiooniga ja kahekihiliste välisseintega mitme korteriga elamu vahekorruse välisseinte soojusülekande takistuse (joon. 1) ja võrdleme saadud väärtus standardiseeritud väärtusega R nõutav ja minimaalne vastuvõetav R mitme korterelamu välisseinte vähendatud soojusülekandetakistuse min väärtused.

Algandmed soojustehniliste arvutuste jaoks

Ehituspiirkond - Peterburi.
Hoone sihtotstarve on elamu.
Arvestustemperatuur: siseõhk tв = 20 °С; välisõhk t n = –26 °C.
Niiskuse tsoon – märg.
Niiskustingimused hoone ruumides on normaalsed.
Piirdekonstruktsioonide kasutustingimused – “B”.

Seinapiiretes kasutatavate materjalide termilised omadused:
– tsement-liivmört γ o = 1800 kg/m 3, λ B = 0,93 W/(m °C);
– telliskivi tavalistest savitellistest tsement-liivmördil ​​γ o = 1800 kg/m 3, λ B = 0,80 W/(m °C);
– autoklaavitud poorbetoonist armeerimata seinaplokkidest müüritis tihedusega γ o = 400 kg/m 3, λ B = 0,14 W/(m °C).

Piirtingimused:
Arvutatud soojusülekandetegur:
– seina sisepind α int = 8,7 W/(m 2 °C);
– akna ühikud α int = 8 W/(m 2 °C);
– seinte välispind, aknad α ext = 23 W/(m 2 °C).

Välisseinte fragmentide projekteerimisskeemid on toodud joonisel fig. 2.

Arvutustulemused

Hoone soojust kaitsva kesta vaadeldavate fragmentide vähendatud soojusülekandetakistus arvutati temperatuuriväljade arvutuse põhjal. Meetodi olemus on arvutiprogrammide 8 abil modelleerida statsionaarset soojusülekande protsessi läbi hoone välispiirete. Meetod on ette nähtud hoone välispiirete või nende fragmentide temperatuurirežiimi hindamiseks ja vähenenud soojusülekandekindluse arvutamiseks, võttes arvesse konstruktsiooni- ja soojusisolatsioonikihtide geomeetrilist kuju, asukohta ja omadusi, ümbritseva õhu temperatuure ja soojusülekande koefitsiente. pinnad.

Keskmise vahepõranda soojusülekande vähenenud takistuse väärtusR r 0 määrati mitme sektsiooni (fragmendi) vähendatud takistuse arvutamise põhjal. R r 0,i võttes arvesse soojuskaod läbi põrandaplaatide otste, aknaavade nõlvade ja rõduuste (vt tabelit), eelkõige järgmisi fragmente:
– tühi sein ilma avadeta, mõõdud: kõrgus – põranda kõrgus h= 3,0 m, laius – 1,2 m (joon. 2a);
– aknaavadega seinad, mõõdud: kõrgus – põranda kõrgus h= 3,0 m, laius - aknaavade telgede vaheline kaugus (joonis 2b);
– seinad rõduuksega, mõõdud: kõrgus – põranda kõrgus h= 3,0 m, laiuses - muulide telgede vaheline kaugus (joonis 2c).

Korterelamu keskmise vahekorruse välisseinte soojusülekandetakistus vähendatud R r 0 võttes arvesse seinaosade pindalasid piki hoone fassaade, arvutatuna valemiga (1) (vt Arvutusvalemid), on 1,81 m 2 °C/W.

Olles arvutanud tingimusliku soojusülekande takistuse (arvestamata soojust juhtivate lisandite mõju seinte soojuslikule ühtlusele) R 0 vaadeldavast projektlahendusest (valem (2), Arvutusvalemid), saame 2,99 m 2 °C/W.

Siit tuleneb termilise homogeensuse koefitsient r, mida vaadeldakse tüüpilise vahepõranda välisseina näites, võttes arvesse avade kaldeid, võtmata arvesse nende täiteid, on 0,61 (valem (3), arvutusvalemid).

Mis mõjutab termilise heterogeensuse koefitsienti?

Sarnase projektlahenduse puhul saadi soojusliku ühtluse koefitsiendi veelgi madalam arvutuslik väärtus r = 0,48.

Termilise homogeensuse koefitsientide erinevused võivad tuleneda projektis kasutatud projektlahenduste, kvantitatiivsete ja kvaliteetne koostis soojust juhtivad lisandid. Samuti sõltub seinakonstruktsiooni termiline heterogeensus paigalduse kvaliteedist.

Eelkõige märgiti, et 15 termogrammi pildistamise tulemuste põhjal oli kahekihilise välisseina soojusülekandetakistus looduslikes tingimustes mõõdetuna 1,3–1,5 m 2 °C/W (tingliku soojusülekandetakistusega a. seinakapp R 0 = 3,92 m2 °C/W). Selgub, et tegelik termilise homogeensuse koefitsient võib olla isegi väiksem kui arvutatud väärtus ja olla vastavalt r= (1,3÷1,5) / 3,92 = 0,33÷0,38.

Nagu üks võimalikud põhjused tuvastatud lahknevused märgitud ebakvaliteetse ehituse tõttu laekumise tõttu ehitusplatsil ebakorrapärase kujuga plokid. Tõepoolest, pragude, vigade, aukude ja muude toote defektide olemasolu võib põhjustada mördi liigset kulu, mis toimib täiendava soojusjuhtivuse lisamisena, mida arvutuses ei võeta arvesse.

Tuleb märkida, et poorbetoontoodete tegelik niiskus võib esialgsel tööperioodil oluliselt ületada arvutatud. Sellega seoses võib poorbetoontoodete soojusjuhtivus olla suurem kui projektis aktsepteeritud arvutuslikud väärtused, kuna materjali soojusjuhtivus sõltub massi niiskusesisaldusest.

Saadud arvutuste põhjal teeme järgmised järeldused:

• Vähendatud soojusülekande takistus R Kahekihilise seinakonstruktsiooni r 0, mis koosneb sisemisest isekandvast raudbetoonist seinaplokkidest, mille tihedusaste on D400, ja välispinnast 120 mm paksusest keraamilistest tellistest, mis on arvutatud temperatuuriväljade arvutuse põhjal mitme korteriga elamu tüüpilise vahekorruse puhul on 1,81 m 2 °C/W.
• Vaadeldava seinakarbi konstruktsioon (joonis 1) ei vasta termokaitse regulatiivsetele nõuetele ( R req = 3,08 m 2 °C/W).
• Seinakarbi konstruktsioon (joonis 1) ei vasta minimaalsetele vastuvõetavatele termilise kaitse nõuetele ( R min = 1,94 m2 °C/W).
• Termilise ühtluse koefitsient r välisseina konstruktsioon, mis on valmistatud D400 tihedusega poorbetoonplokkidest müüritise pinnakattega tellistest, ei ületa 0,61.
• Vaadeldava projektlahenduse soojusliku ühtluse koefitsiendi tegelik väärtus, võttes arvesse objektile tarnitud toodete kvaliteeti ja nende paigaldamise kvaliteeti, võib osutuda arvutuslikust väärtusest oluliselt väiksemaks.
• Et tagada regulatiivsed nõuded Hoonete välisseinte soojuskaitse tasemele kui seinapiirde osana (joonis 1), tuleks kas kahekihilise seinakonstruktsiooni osana suurendada poorbetoonplokkide paksust või kasutada vahekihti. soojusisolatsioonimaterjalid, mille arvestuslik soojusjuhtivus ei ületa 0,05 W/m °C. Soojusisolatsioonikiht tuleks asetada poorbetooni ja eesmiste (katte)kihtide vahele.
• Kõikidel juhtudel tuleks seinakonstruktsioonist niiskuse efektiivseks eemaldamiseks jätta soojusisolatsioonikihi ja voodritellise vahele ventileeritav vahe, mille efektiivne ristlõige (paksus) tuleks arvutada.

Kirjandus

1. Krivoshein A.D., Fedorov S.V. Vähendatud soojusülekandetakistuse arvutamise küsimusest // Tehnika- ja ehitusajakiri. 2010. nr 8.
2. Krivoshein A.D., Fedorov S.V. Tarkvarapaketi "TEMPER" kasutusjuhend hoonete välispiirete temperatuuriväljade arvutamiseks. Omsk: SibADI, 1997.
3. Sokolov N. A., Gorshkov A. S. Ehitusmaterjalide ja -toodete soojusjuhtivus: Venemaa ja Euroopa ehitusstandardite ühtlustamise tase // Ehitusmaterjalid, seadmed, 21. sajandi tehnoloogiad. 2014. nr 6 (185).
4. Gagarin V.G. Mitmekorruseliste hoonete kaasaegsete seinakonstruktsioonide termofüüsikalised probleemid // Akadeemia. Arhitektuur ja ehitus. 2009. nr 5.
5. Nemova D.V., Spiridonova T.I., Kurazhova V.G. Tuntud materjali tundmatud omadused // Unikaalsete hoonete ja rajatiste ehitamine. 2012. nr 1.

* Andmed elamute tegeliku energiatarbimise kohta erinevad aastad hooneid kogusid ja analüüsisid artikli autorid. – ca. toim..

1 Vastavalt SNiP 23-02 nõuetele (punkt 5.3).

2 Vastavalt SNiP 23-02 tabelile 4.

3 Vastavalt RMD 23-16-2012 nõuetele „Peterburg. Soovitused elamute ja ühiskondlike hoonete energiatõhususe tagamiseks”, tabel 3.

4 Ibid., tabel 9.

5 Vastavalt SNiP 23-02 punktile 5.13.

6 Vt SNiP 23-02, valem (8).

7 Vastavalt SNIP 23-02 punktile 5.6.

8 Meie puhul tehti arvutus TEMPER 3D tarkvarapaketi abil.

Eranditult ei saa isotermilisteks nimetada kõiki seinu ja katteid (ja muud tüüpi hoonete ja rajatiste piirdekonstruktsioone). Teisisõnu ei kujuta temperatuurivälja jaotus konstruktsioonis soojusvooga risti asetseval ristlõikel konstantset väärtust igasuguste soojust juhtivate lisandite (nn külmasildade) olemasolu tõttu. ), mis on aia konstruktsioonis ühel või teisel kujul peaaegu alati olemas. Teras- või komposiitvardad pinnakatte müüritise ligeerimisel võivad toimida soojust juhtivate lisanditena kandekonstruktsioonid, tsement-liivmört või liim müüritises, soojusisolatsioonimaterjalide kinnitusdetailid, lagede ja katete nurgad ja ühenduskohad. Seetõttu aktsepteeritakse sellist kontseptsiooni nagu tara vähendatud takistus soojusülekandele R req, mis on väärtus, mis on võrdne kombineeritud (koostiselt ebaühtlase) struktuuri keskmiste soojusomadustega, mille soojusvoog konstantne ajarežiim, ei tundu olevat ühemõõtmeline piki konstruktsiooni risti olevat lõiku.

Seega on R req võrdne sama pindalaühikuga ühekihilise piirdeaia soojusülekandetakistusega, mis edastab sama soojusvoo nagu tegelikus konstruktsioonis sama temperatuurigradiendiga piirdeaia sise- ja välispinna vahel. Kui ignoreerida ülaltoodud soojust juhtivate lisandite või, nagu me juba ütlesime, "külmasildade" mõju aia kujunduses, saab selle soojuskaitseomadusi mugavalt kujutada tingimusliku soojusülekande takistuse kontseptsiooni abil. Pärast seda, kui oleme määratlenud sellised mõisted nagu tingimuslik ja vähendatud takistus, saame tutvustada termilise ühtluse koefitsiendi määratlust r mis on vähendatud soojusülekandetakistuse ja tingimusliku soojusülekandetakistuse suhe. Seega r sõltub materjalide omadustest ja ümbritsevat konstruktsiooni moodustavate kihtide paksusest, samuti soojust juhtivate lisandite endi olemasolust. Koefitsiendi r arvväärtus hindab, kui tõhusalt kasutatakse isolatsiooni soojusisolatsiooni omadusi ümbritsevas konstruktsioonis ja soojusisolatsiooni lisandite olemasolu mõju sellele. Tara projekteerimise otsuste põhjal on soojusliku ühtluse koefitsiendi väärtus vahemikus 0,5 kuni 0,98. Kui see on võrdne 1-ga, tähendab see, et soojusjuhtivaid lisandeid tegelikult pole ja soojusisolatsioonimaterjali kihi efektiivsust kasutatakse maksimaalselt.

Piirdekonstruktsioonide termilise homogeensuse koefitsiendi määramine.

Koefitsiendi väärtus r tuleb määrata küllaltki töömahukate arvutustega temperatuurivälja meetodil või katsel põhineva soojusjuhtivuse mõõtmise teel. Eelkõige on termilise homogeensuse koefitsient r saab arvutada ka vastavalt SP 23-101-2004 "Hoonete soojuskaitse projekteerimine" sisalduvatele juhistele. Praktikas piisab, kui võtta koefitsiendi väärtuseks . Kui vaatamata regulatiivdokumentide kohaselt vastuvõetud termilise homogeensuse koefitsiendile ei vasta piirdeaed endiselt kehtivatele standarditele, saab koefitsienti suurendada, kinnitades selle rakendatud väärtusi arvutustega.

Juhul, kui arvutatud piirdeprojekt ei vasta nõuetele reguleerivad dokumendid termilise ühtluse koefitsiendi nõuded, tuleb sellise konstruktsiooni kasutamine läbi vaadata. Siin on see võimalik erinevaid valikuid, näiteks piirdeaias kasutatavate materjalide tüüpide ja tüüpide väljavahetamine, müüritise vuukide paksuse vähendamine, ühendusterasest armatuuri asendamine komposiitarmatuuriga, müüriplokkide suuruse muutmine.

Koefitsiendi arvestamine müüritise arvutamisel.

Kui piirdeaedade ehitamisel kasutatakse kärgbetoonist, paisutatud savibetoonist ja polüstüreenplokkidest müüritist, tuleb arvestada müüritise tsemendi-liiva või liimühendustega. See on peamiselt tingitud asjaolust, et SP 23-10-2004 müüritise puhul tuleb aedade termilisel arvutamisel soojusülekandetakistuse vähendatud väärtuse määramisel võtta arvesse materjalide soojusjuhtivuse väärtusi, võttes arvesse õmbluste olemasolu. . SP 23-101-2004 lisas D materjalidele nagu rakubetoon, paisutatud savibetoon, polüstüreenbetoon jne. Esitatakse tahkete materjalide termilised omadused. See on tingitud asjaolust, et tegelikult on müüritise õmblustel palju suurem soojusjuhtivus kui müüritise materjalil endal. Korrektsete ümbritsevate konstruktsioonide jaoks, kasutades ülaltoodud materjale, on vaja sisestada ka termilise ühtluse koefitsient.